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內(nèi)燃機(jī)氣門進(jìn)行錐面淬火的目的是滿足其耐磨性，通常規(guī)定其錐面硬度在48HRC以上，某型號的內(nèi)燃機(jī)氣門材質(zhì)為整體馬氏體耐熱鋼（X45Cr9Si3），采用六工位高頻淬火機(jī)床進(jìn)行氣門的錐面淬火，該產(chǎn)品的技術(shù)要求為：錐面硬度550~700HV30，硬化層深度≥2.8mm，晶粒度細(xì)于8級，淬火實(shí)景如圖1所示。在某天操作者發(fā)現(xiàn)有300余支氣門錐面淬火后開裂，具體形狀如圖2、圖3所示，可以看出該裂紋在氣門的底窩與圓弧長度均較長。此淬火介質(zhì)采用濃度為10~15%的淬火液進(jìn)行桶內(nèi)噴射冷卻，淬火介質(zhì)溫度為26℃，檢查高頻淬火工藝參數(shù)正常。

1．原因分析

氣門錐面淬火后產(chǎn)生淬火裂紋，該類缺陷是致命也是絕不允許的，一旦出現(xiàn)將造成十分嚴(yán)重的后果，即造成發(fā)動機(jī)的早期失效，甚至?xí)l(fā)生重大人身傷亡事故，故氣門制造商在DFMEA與PFMEA設(shè)計(jì)中均要重點(diǎn)考慮，并采取必要的預(yù)防措施。本文對出現(xiàn)的此批淬火裂紋的產(chǎn)品進(jìn)行如下幾個方面的分析，目的是找到其產(chǎn)生的原因并采取預(yù)防措施。

（1）檢查氣門的化學(xué)成分

對該產(chǎn)品的盤部采用光譜分析，檢測結(jié)果見表1，其化學(xué)成分符合要求。

表1 氣門的化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） （%）

（2）外觀與金相分析

為了分析其裂紋的特征，首先進(jìn)行外部宏觀部分的觀察與分析，圖2、圖3是同一支氣門底面與圓弧的裂紋形式，從圖中可看出，淬火裂紋是從底窩向錐面與圓弧擴(kuò)展的（通裂），在氣門錐面或錐面與圓弧位置出現(xiàn)裂紋，這通常是批量的裂紋，其裂紋位置在淬火冷卻區(qū)域，這是此處截面差別較大的部位，裂紋形狀基本一致。另外，從氣門（端面有底窩）錐面淬火后的裂紋形式（采用淬火冷卻介質(zhì)冷卻）可以看出，淬火深度進(jìn)入了盤部底窩內(nèi)，造成此處應(yīng)力集中而開裂。圖4、圖5為其盤部底面與圓弧的裂紋形態(tài)，其形狀是頭粗尾細(xì)，淬火表面裂口寬，越向心部延伸越細(xì)小，裂紋內(nèi)部無氧化脫碳，為淬火裂紋，檢查晶粒度在6級，不符合細(xì)于8級的工藝要求（見圖6），出現(xiàn)局部過熱的傾向。

從裂紋件金相圖片分析，裂紋不是淬火過燒裂紋和淬火前裂紋，是淬火后造成裂紋，經(jīng)淬火冷卻后裂紋擴(kuò)展。對開裂的與不開裂的兩支氣門進(jìn)行淬硬層深度檢查，具體如圖7、圖8所示。從圖中可知，正常的氣門淬火硬化層深度為4～5mm，錐面硬度為620～680HV30。非錐面開裂的氣門淬火硬化層深度7mm（裂紋位于淬火過渡區(qū)附近）為，硬度635～647HV30。可以看出二者的差異在于硬化層深度的不同。工藝規(guī)定硬化層深度是大于2.8mm，沒有上限要求。

該淬火裂紋的產(chǎn)品硬化層深度比正常產(chǎn)品深2mm，另外檢查發(fā)現(xiàn)開裂的氣門盤厚比正常的盤厚厚0.3mm。

（3）氣門外部形狀

一同淬火的兩種氣門的盤部外圓是一樣的，唯一區(qū)別為發(fā)生淬火開裂的氣門低窩直徑大，具體如圖9所示，二者的具體尺寸比較見表2?？梢钥闯龆咴谟诋?dāng)硬化層深度大于5mm后，則淬火區(qū)進(jìn)入氣門盤部厚薄交界處（底窩大的氣門）。

表2 兩種錐面淬火氣門外部尺寸比較

（4）淬火感應(yīng)器與氣門錐面的間隙

因氣門錐面淬火采用桿端定位，氣門總長不變，盤部厚勢必造成氣門錐面與感應(yīng)器的距離近，在加熱過程中，加熱深度較深，進(jìn)入截面厚薄處，淬火后造成此處局部過熱，淬火應(yīng)力過大而開裂。圖10為淬火過程中的氣門與夾持的夾具。

經(jīng)過落實(shí)現(xiàn)場實(shí)際檢查與判斷，同時檢查6個夾具的跳動情況，發(fā)現(xiàn)其中一個夾具（彈簧卡頭）跳動大，在設(shè)備運(yùn)行中，造成錐面淬火加熱溫度不均勻，造成硬化層過深，進(jìn)入產(chǎn)品底窩內(nèi)，（底窩本來就是應(yīng)力集中區(qū)）在冷卻過程中因應(yīng)力過大而造成氣門錐面開裂。

2．措施

根據(jù)以上幾個方面的分析，在氣門錐面淬火過程中，要嚴(yán)格落實(shí)表3要求，則可有效避免此類裂紋的產(chǎn)生，這是在生產(chǎn)過程中經(jīng)驗(yàn)所得。另外，對于有底窩的該類氣門要考慮硬化層深度有一個合理的范圍，決不允許硬化層深度進(jìn)入盤部底窩內(nèi)，可通過首件進(jìn)行驗(yàn)證，并確定最佳的硬化層深度。

表3 氣門錐面或圓弧淬火開裂的原因分析與預(yù)防措施

3．結(jié)語

（1）根據(jù)以上的分析可知，該批氣門錐面淬火產(chǎn)生裂紋的原因在于，局部淬火溫度高出現(xiàn)過熱，淬火深度進(jìn)入了盤部低窩內(nèi)，此處為截面壁厚差距最大處，淬火后產(chǎn)生較大的應(yīng)力集中而開裂。

（2）因淬火開裂氣門盤厚比正常的厚0.30mm，故感應(yīng)器與氣門錐面距離較近，淬火深度深是產(chǎn)生的淬火開裂的原因之一。

（3）因夾持氣門桿部的彈簧卡頭跳動大（一個工位），也是造成局部過熱、淬火深度深而產(chǎn)生此次淬火開裂的原因之一。

（4）產(chǎn)生此批產(chǎn)品錐面淬火開裂的原因是多種因素造成的，是各種因素綜合作用的結(jié)果。

作者：王忠誠、肖學(xué)林

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