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高頻電源變壓器的設計程序，包括磁芯材料，磁芯結構，磁芯參數(shù)，線圈參數(shù)，組裝結構和溫升校核等內(nèi)容。下面分別進行討論。

磁芯材料

根據(jù)高頻電源變壓器的設計要求，選擇軟磁材料本來應當是設計程序的第一項。但是，現(xiàn)在一般都認為高頻電源變壓器應當選擇軟磁鐵氧體，是自然而然的事情。許多有關高頻電源變壓器的論文，專著和教材，只針對軟磁鐵氧體進行討論，而對其他軟磁材料有時說明一下，有時只字不提。而且究竟選擇哪一類軟磁鐵氧體，也不加以說明，好象大家都知道。和任何軟磁磁芯材料一樣，軟磁鐵氧體有自己的優(yōu)缺點。軟磁鐵氧體的優(yōu)點是電阻率高、交流渦流損耗小，價格便宜，易加工成各種形狀的磁芯。缺點是工作磁通密度低，磁導率不高，磁致伸縮大，對溫度變化比較敏感。因此，有些高頻電源變壓器并不適合選擇軟磁鐵氧體。例如，工作頻率比較低（50kHz以下），功率比較大的高頻電源變壓器，如果選擇軟磁鐵氧體，由于工作磁通密度低，用材料多，磁芯體積大，加工困難，易碎，成品率不高，顯不出價格便宜的優(yōu)勢。又例如，工作頻率高（500kHz以上），功率比較小的高頻電源變壓器，磁芯重量和體積本來都小，如果選擇軟磁鐵氧體，必須用PW4、PW5類材料，價格也不便宜，與其他軟磁材料相比，磁芯價格基本相當，有時反而由于體積大，而處于不利地位。即使在適合于軟磁鐵氧體的工作頻率范圍內(nèi)，也要對選擇哪一類軟磁鐵氧體更能全面滿足高頻電源變壓器的設計要求，進行認真考慮，才可以使設計出來的高頻電源變壓器達到比較理想的性能價格比。

磁芯結構

高頻電源變壓器設計中選擇磁芯結構時考慮的因素有：降低漏磁和漏感，增加線圈散熱面積，有利于屏蔽，線圈繞線容易，裝配接線方便等。漏磁和漏感與磁芯結構有直接關系。如果磁芯不需要氣隙，則盡可能采用封閉的環(huán)形和方框型結構磁芯，特別是工作頻率高的電源變壓器，因為，有一點漏感，就容易產(chǎn)生比較大的漏阻抗。封閉磁芯的磁通基本上集中在磁芯里面，漏磁小。同時，不論外界干擾磁場從哪個方向侵入，都在磁芯中分為兩個方向通過，產(chǎn)生的干擾互相抵消。但是，封閉磁芯繞線困難，且環(huán)形磁芯散熱要通過線圈，而且內(nèi)層引出線也要穿過線圈引出，故必須加強絕緣。不封閉磁芯繞線容易，磁芯散熱面大，可直接散熱，引出線也容易。裝線圈的磁路部分為圓柱形截面，減少平均匝長，降低損耗。矮胖圓柱形磁芯的漏磁和漏感比瘦高圓柱形磁芯大，一個原因是胖，圓柱形大，漏磁輻射面大；另一個原因是矮，上下兩磁軛距離近，容易形成漏磁通的路徑。不封閉磁芯中的氣隙大小和位置與漏磁和漏感有密切關系。在保證完成功能所需的氣隙條件下，盡可能減少氣隙尺寸。因為，氣隙尺寸增大，不但增加漏磁和漏感，還減少等值磁導率，增加激磁功率，對高頻電源變壓器工作不利。另外，氣隙的位置最好處于線圈的中間部位，可以起到減少氣隙漏磁通的作用。窗口面積的大小與線圈發(fā)熱損耗和散熱面積有關。窗口面積大，繞的電磁線截面大，電阻小，損耗小，發(fā)熱小。同時，線圈外形尺寸大，散熱面積也大。一般在留足工藝需要的窗口面積以后，希望盡可能把窗口面積繞滿。如果不能充分利用窗口面積，將會造成磁芯尺寸和變壓器外形尺寸不必要的增大，有可能要增加材料成本。因此，在高頻電源變壓器磁芯結構設計中，對窗口面積的大小，要綜合考慮各種因素后來決定。線圈和磁芯既然不是一個整體，必須分別用夾件固緊，才能保證各自的機械穩(wěn)定性。同時，為了保證足夠的絕緣距離，線圈兩端和繞組之間都必須留有氣隙，不可能用繞組填滿整個窗口。為了防止高頻電源變壓器從里向外和從外向里的電磁干擾，有些磁芯結構在窗口外面有封閉和半封閉的外殼。封閉外殼屏蔽電磁干擾作用好，但散熱和接線不方便，必須留有接線孔和出氣孔。半封閉外殼，封閉的地方起屏蔽電磁干擾作用，不封閉的地方用于接線和散熱。窗口完全開放，接線和散熱方便，屏蔽電磁干擾作用差。

磁芯參數(shù)

高頻電源變壓器磁芯參數(shù)設計中，要特別注意工作磁通密度不只是受磁化曲線限制，還要受損耗的限制，同時還與功率傳送的工作方式有關。對變壓器功率傳送方式的磁通單方向變化工作模式，ΔB=Bm－Br，既受飽和磁通密度限制，又更主要地是受損耗限制。但是單方向變化的高頻電源變壓器工作時，沿局部磁滯回線來回變化，磁芯損耗比雙方向變化沿大的磁滯回線來回變化小，只有它的30％～40％。而材料測試時是按正弦波雙向激磁條件下變化的ΔB為2Bm進行的。因此，Bm可以取材料測試損耗值時，選取的B值高一倍以上。Br受材料磁滯回線上的Br限制，可以用開氣隙的辦法來降低Br，以增大磁通密度變化值ΔB。雖然開氣隙后，激磁電流有所增加，但增大ΔB后可以減少磁芯體積，還是值得的。對變壓器功率傳送方式磁通雙方向變化工作模式，ΔB=2Bm，工作的磁滯回線包圍的面積比局部回線大得多，損耗也大得多，Bm主要受損耗限制，在雙方向變化工作模式中，還要注意由于各種原因造成激磁的正負變化的伏秒面積不相等，而出現(xiàn)直流偏磁問題?？梢栽诖判敬怕分屑右粋€小氣隙，或者在電路設計時加隔直流電容，或者采用電流型控制來解決。對電感器功率傳送方式，磁導率是有氣隙后的等值磁導率，一般都比磁化曲線測出的磁導率小?？梢栽诖_定磁芯結構后，直接測試它邊線圈參數(shù)高頻電源變壓器設計的線圈參數(shù)包括：匝數(shù)，導線截面（直徑），導線形式，繞組排列和絕緣安排。原繞組匝數(shù)根據(jù)外加激磁電壓或者原繞組激磁電感（儲存能量）來決定，匝數(shù)不能過多，也不能過少。如果匝數(shù)過多，會增加漏感和繞線工時；如果匝數(shù)過少，在外加激磁電壓比較高時，有可能使匝間電壓降和層間電壓降增大，而必須加強絕緣。副繞組匝數(shù)由輸出電壓決定。高頻電源變壓器主要用于高頻開關電源。開關電源可以對輸出電壓進行調(diào)整，調(diào)整上限受允許的開關占空比限制。在從要求的負載電壓計算變壓器輸出電壓時，應考慮開關占空比，串聯(lián)二極管壓降和變壓器的內(nèi)阻抗壓降。導線截面（直徑）決定于繞組的電流密度。繞組損耗（銅損）占總損耗比例比較大時，推薦電流密度取2～4A/mm2，銅損占總損耗比例比較小時，推薦電流密度取8～12A/mm2，但是，要經(jīng)過變壓器溫升校核后進行必要的調(diào)整。還要注意的是導線截面（直徑）的大小還與漏感有關。在同樣匝數(shù)下，導線截面直徑增加，內(nèi)層排列的匝數(shù)減少，層數(shù)增加。而漏磁場分布*近磁芯的內(nèi)層大，外層小，與磁芯距離平方成反比例地衰減。這樣，漏磁通大的內(nèi)層交鏈的匝數(shù)減少從而使漏感下降。

1）如果原繞組電壓高（例如220V），副繞組電壓低，可以采用副繞組*近磁芯，接著繞反饋繞組，原繞組在最外層的繞組排列形式，這樣有利于原繞組對磁芯的絕緣安排；

2）如果要增加原和副繞組之間耦合，可以采用一半原繞組靠近磁芯，接著繞反饋繞組和副繞組，最外層再繞一半原繞組的繞組排列形式，這樣有利于減少漏感。

絕緣安排首先要注意使用的電磁線和絕緣件的絕緣材料等級，要與磁芯和繞組允許的工作溫度相匹配。等級低，滿足不了耐熱要求，等級過高，會增加不必要的材料成本。其次，對在圓柱形磁路上繞線的線圈，最好采用線圈骨架，既可以保證絕緣，又可以簡化繞線工藝。還有，線圈最外層和最里層，高壓和低壓繞組之間都要加強絕緣。如果一般絕緣只墊一層絕緣薄膜，加強絕緣應墊2～3層絕緣薄膜。

組裝結構

高頻電源變壓器組裝結構分為臥式和立式兩種。如果選用平面磁芯、片式磁芯和薄膜磁芯，都采用臥式組裝結構，上下表面比較大，有利于散熱或者附加散熱器，高度低，有利于安裝在印刷電路板上。組裝結構中采用的夾件和接線端子等盡量采用標準件，以便于外協(xié)加工，降低成本。

溫升校核

溫升校核可以通過計算和樣品測試來進行。一般通過樣品試驗進行溫升核算的比較多一些。如果樣品試驗溫升不超過允許溫升，可以通過。但是試驗溫升低于允許溫升15℃以上，要對繞組的電流密度和導線截面進行調(diào)整，適當增加電流密度和減少導線截面。如果樣品試驗溫升超過允許溫升，則要對繞組的電流密度和導線截面進行調(diào)整，適當減少電流密度和增加導線截面。如果增加導線截面，窗口繞不下，要增加磁芯尺寸。如果樣品試驗磁芯溫升超過允許溫升，則要增加磁芯的散熱面積，加大磁芯。

高頻電源變壓器隨著工作頻率的提高，設計不斷發(fā)生變化，不斷出現(xiàn)新的軟磁材料，新的磁芯結構，新的導線材料和絕緣材料，新的線圈結構和組裝結構等等，不斷出現(xiàn)新的設計方法?！　?/span>

高頻電源變壓器設計也有目標，設計的目標是實現(xiàn)設計原則，在具體使用條件下完成具體的功能中追求性能價格比最好。

高頻電源變壓器的設計方法也不只一種。不管采用哪一種設計方法，只要能實現(xiàn)設計原則，則該種設計方法就不能說是概念錯誤的。