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某公司生產(chǎn)的50Cr鋼棒規(guī)格為?28 mm，其調(diào)質(zhì)熱處理工藝為：淬火加熱至(830±15)℃→保溫60min→油冷→回火加熱至(620±50)℃→保溫90min→油冷。然后進(jìn)行車削加工，在車削加工過程中發(fā)生了斷裂，為找到鋼軸的斷裂原因，來(lái)自四川航天烽火伺服控制技術(shù)有限公司和重慶鋼鐵研究所有限公司的三位研究人員進(jìn)行了一系列的理化檢驗(yàn)與分析，以期為后續(xù)提出預(yù)防措施，防止此類事故再次發(fā)生。

01、理化檢驗(yàn)

1.1宏觀觀察

斷裂鋼軸的宏觀形貌如圖1所示，可見加工表面較粗糙，有明顯的車削加工刀紋，且斷裂部位位于鋼軸加工臺(tái)階的根部。鋼軸斷口具有金屬光澤未見明顯塑性變形，呈脆性斷裂特征，如圖2所示。

圖1 斷裂鋼軸宏觀形貌

圖2 鋼軸斷口宏觀形貌

1.2化學(xué)成分分析

采用德國(guó)SPECTRO型直讀光譜儀和CS-206型紅外碳硫分析儀對(duì)斷裂鋼軸進(jìn)行化學(xué)成分分析，可知50Cr鋼軸的化學(xué)成分符合GB/T3077—2015《合金結(jié)構(gòu)鋼》的技術(shù)要求。

1.3力學(xué)性能測(cè)試

使用HB-3000型布氏硬度計(jì)和HR-150A型洛氏硬度計(jì)對(duì)鋼軸的不同部位進(jìn)行硬度測(cè)試，結(jié)果如表1所示。使用CMT5105型萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)對(duì)鋼軸進(jìn)行室溫拉伸試驗(yàn)，拉伸試樣的斷口為脆性斷口，無(wú)明顯塑性變形，試驗(yàn)結(jié)果如表2 所示。根據(jù)表1和表2可知鋼軸硬度基本符合企業(yè)技術(shù)文件的要求，鋼軸心部的硬度略低于表面的，但鋼軸強(qiáng)度和斷面

收縮率等的測(cè)試結(jié)果均未達(dá)到技術(shù)文件的要求。

表1 鋼軸不同部位的硬度測(cè)試結(jié)果

表2 鋼軸的拉伸性能測(cè)試結(jié)果

1.4、金相檢驗(yàn)

在鋼軸斷口附近沿軸向在半徑1/2處剖開取樣，試樣經(jīng)磨拋后，采用OLYMPUS GX71型光學(xué)顯微鏡觀察鋼軸斷口附近的非金屬夾雜物，如圖3a)所示，并按GB/T10561—2005《鋼中非金屬夾雜物含量的測(cè)定標(biāo)準(zhǔn)評(píng)級(jí)圖顯微檢驗(yàn)法》的要求對(duì)非金屬夾雜物進(jìn)行評(píng)級(jí)，結(jié)果為A0.5，B1.0，C0.5，D1.5。將試樣經(jīng)體積分?jǐn)?shù)為4%的硝酸酒精溶液浸蝕后觀察其顯微組織形貌，發(fā)現(xiàn)顯微組織為回火索氏體+上貝氏體，且試樣心部與表面的組織未見明顯差異，均含有較多的上貝氏體，如圖3b)~d)所示。

圖3 斷裂鋼軸的顯微組織形貌

02、分析與討論

根據(jù)鋼軸的化學(xué)成分分析結(jié)果可知，鋼軸材料符合GB/T3077—2015對(duì)50Cr鋼的要求。通過對(duì)鋼軸不同部位的硬度測(cè)試和金相檢驗(yàn)可知，其非金屬夾雜物級(jí)別及含量符合企業(yè)技術(shù)文件的要求，未見異常；鋼軸硬度基本符合要求，但處于合格范圍值的下限。通過對(duì)鋼軸進(jìn)行室溫拉伸試驗(yàn)可知，鋼軸強(qiáng)度未達(dá)到鋼軸產(chǎn)品性能的標(biāo)準(zhǔn)要求，斷后伸長(zhǎng)率、斷面收縮率等塑性指標(biāo)的實(shí)測(cè)值均低于合格范圍值下限，且拉伸試樣斷口無(wú)明顯塑性變形，為脆性斷口。

50Cr鋼是中碳含鉻合金結(jié)構(gòu)鋼，具有較好的淬透性，油冷淬透直徑最大可達(dá)49mm，該鋼種通常用于制造受較大載荷的零件，如傳動(dòng)軸、齒輪、連桿和螺栓等，一般在調(diào)質(zhì)狀態(tài)下使用。經(jīng)復(fù)查熱處理工藝記錄得知，50Cr鋼軸按照規(guī)定的熱處理工藝進(jìn)行了調(diào)質(zhì)處理，淬火、回火加熱溫度以及保溫時(shí)間均在允許偏差范圍內(nèi)。按照工藝要求，50Cr鋼的調(diào)質(zhì)組織應(yīng)基本為回火索氏體，但從試樣的顯微組織來(lái)看，其調(diào)質(zhì)組織除了回火索氏體外，還有較多的上貝氏體。上貝氏體組織強(qiáng)度較低，塑性及韌性較差，綜合力學(xué)性能較差，這與前面觀察到鋼軸試樣無(wú)明顯塑性變形的脆性斷口特征，以及鋼軸力學(xué)性能試驗(yàn)測(cè)得的硬度、強(qiáng)度和塑性指標(biāo)結(jié)果吻合。因此，在50Cr鋼的調(diào)質(zhì)熱處理中是不希望得到上貝氏體組織的。從貝氏體的形成過程來(lái)看，其是奧氏體在珠光體轉(zhuǎn)變溫度以下、馬氏體轉(zhuǎn)變溫度以上的中溫轉(zhuǎn)變產(chǎn)物，屬于鐵素體和滲碳體兩相組織。按照材料熱處理過程的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線，在淬火冷卻過程中應(yīng)考慮奧氏體冷卻速度對(duì)材料顯微組織的影響，如果淬火冷卻速度較慢，會(huì)使材料發(fā)生上貝氏體轉(zhuǎn)變，將導(dǎo)致其力學(xué)性能的降低。

另一方面，從鋼軸的斷裂位置和宏觀形貌來(lái)看，鋼軸表面較粗糙，有明顯的車加工刀痕，斷裂部位位于鋼軸臺(tái)階根部。由于熱處理導(dǎo)致鋼軸本身韌性較差，加之軸類零件臺(tái)階根部和加工刀痕通常是應(yīng)力集中區(qū)域，更容易誘發(fā)應(yīng)力集中而形成裂紋源，最終導(dǎo)致材料發(fā)生脆性斷裂。

03、結(jié)論及建議

鋼軸在調(diào)質(zhì)淬火熱處理過程中形成了上貝氏體，降低了材料的力學(xué)性能，是導(dǎo)致鋼軸脆性斷裂的主要原因。鋼軸表面的加工刀痕和臺(tái)階根部的應(yīng)力集中是鋼軸脆性斷裂的誘因。

建議應(yīng)嚴(yán)格控制熱處理工藝，特別是在鋼棒調(diào)質(zhì)熱處理時(shí)，應(yīng)提高淬火冷速且及時(shí)冷卻，避免由于冷卻速度過慢而導(dǎo)致材料塑性降低。同時(shí)，提高鋼軸的表面機(jī)械加工質(zhì)量，應(yīng)盡量避免在鋼軸臺(tái)階根部形成加工刀痕或尖角從而導(dǎo)致應(yīng)力集中，使得鋼軸在加工和使用過程中斷裂失效。