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     0Cr16Ni5Mo1鋼屬于超低碳馬氏體不銹鋼，因其碳含量較低以及鉻、鎳、鉬的配比較優(yōu)，有利于形成較為穩(wěn)定的馬氏體組織，且通過簡單的熱處理即可得到強度和韌性良好匹配的材料，從而在水電、火電、核電和航空航天等領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用。0Cr16Ni5Mo1鋼常用于制造葉片、齒輪等零件，由于長時間受到交變載荷的作用，上述零件容易發(fā)生疲勞失效，降低其使用壽命。因此，疲勞壽命成為0Cr16Ni5Mo1鋼的重要性能指標(biāo)。

 

     表面噴丸強化技術(shù)是提高機(jī)械零部件疲勞壽命的一種重要的制造工藝。噴丸處理能夠給材料表層帶來多種變化，包括：①引入殘余壓應(yīng)力場；②細(xì)化表面組織；③將殘余奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體；④表面粗糙度增大。其中前三者均可提高材料的疲勞壽命，而最后者則會降低材料的疲勞性能。然而，通過優(yōu)化處理噴丸工藝參數(shù)，可以將表面粗糙度控制在合理的范圍內(nèi)，從而避免這一不利影響。與其他表面強化技術(shù)相比，噴丸處理具有強化效果明顯、操作簡便及成本低廉等優(yōu)點。

 

     目前，噴丸強化技術(shù)在國內(nèi)已得到了一定程度的應(yīng)用，但實際噴丸處理工藝的選擇仍面臨很多問題。對于不同材料的噴丸強化件，采用鋼丸、陶瓷丸、玻璃丸等不同噴丸介質(zhì)，選用不同的噴丸強度以及復(fù)合工藝都會對噴丸強化效果產(chǎn)生明顯影響。為了獲得最優(yōu)的噴丸強化效果，來自中國航發(fā)南方工業(yè)有限公司和上海交通大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院的李克、朱文龍和宋逸思等研究人員對0Cr16Ni5Mo1馬氏體不銹鋼進(jìn)行了6種不同工藝的噴丸處理，以期獲得最優(yōu)的殘余壓應(yīng)力場及細(xì)化的形變組織，最大程度改善材料的疲勞性能。

 

1 試驗材料及方法

 

1.1 試驗材料

 

      試驗材料為0Cr16Ni5Mo1馬氏體不銹鋼，試驗材料在1100℃保溫1h奧氏體化后，進(jìn)行油淬冷至室溫，然后在580℃保溫2h回火。

 

 

圖1 試驗用0Cr16Ni5Mo1馬氏體不銹鋼的微觀形貌

 

     圖1為試驗材料熱處理前后的顯微組織形貌、掃描電鏡(SEM)形貌及電子背散射衍射(EBSD)形貌，可知回火狀態(tài)的顯微組織中基體為回火馬氏體和少量的殘余奧氏體，其晶粒度對應(yīng)ASTM標(biāo)準(zhǔn)評級約為4.5級，每個原奧晶粒內(nèi)存在若干個取向不同的馬氏體板條，殘余奧氏體彌散分布于板條間。

 

 

圖2 噴丸試樣尺寸及噴丸示意圖

 

     噴丸試樣從試驗材料上切取，為圓片狀試樣，尺寸為?25mm×10mm。對其端面進(jìn)行噴丸處理,具體試樣尺寸與噴丸工藝方法如圖2所示。噴丸所用彈丸為直徑0.3mm的鋼丸、直徑0.1mm的陶瓷丸以及直徑0.1mm的玻璃丸。

 

1.2 試驗方法

 

表1 噴丸工藝編號及噴丸工藝

 

 

     表1為不同噴丸工藝的編號及參數(shù)。重要的噴丸工藝參數(shù)包括噴丸強度和噴丸表面覆蓋率。噴丸強度是通過標(biāo)準(zhǔn)阿爾門的飽和弧高曲線來確定的，飽和點弧高值即為噴丸強度(標(biāo)準(zhǔn)單位為mm)，標(biāo)準(zhǔn)阿爾門試片包括A型與N型試片，試驗樣品均達(dá)到100%覆蓋率。

 

     各工藝條件下噴丸表面粗糙度均采用表面粗糙度儀測量，主要粗糙度參數(shù)選擇輪廓算術(shù)平均偏差(Ra)和微觀不平度10點高度(Rz)，每個噴丸表面重復(fù)測量3次，最后取其平均值。每次取樣連續(xù)取5段，每段長度0.4mm。噴丸后殘余應(yīng)力采用X射線應(yīng)力分析儀檢測。檢測執(zhí)行ASTME 915—2010、EN 15305—2008以及GB 7704—2017標(biāo)準(zhǔn)。X射線應(yīng)力分析儀同時還可以檢測噴丸層的衍射半高寬，用以間接表征噴丸后形變組織結(jié)構(gòu)。采用電解拋光機(jī)和專用電解液進(jìn)行電化學(xué)腐蝕，采用數(shù)顯千分尺測量腐蝕深度。殘余奧氏體含量通過X射線衍射分析儀檢測，檢測執(zhí)行ASTME 975—2013和YB/T 5338—2006標(biāo)準(zhǔn)。采用顯微硬度計測量各種工藝對應(yīng)噴丸層顯微硬度及其沿材料層深的分布。

 

2 試驗結(jié)果與討論

 

2.1 表面粗糙度

 

      利用數(shù)顯表面粗糙度輪廓儀測量試塊未噴丸機(jī)加工面以及不同工藝噴丸處理面的表面粗糙度的Ra和Rz值，結(jié)果如圖3所示。

 

 

圖3 不同工藝噴丸后試樣的表面粗糙度

 

     直徑?25mm、厚度10mm圓片噴丸工藝試塊端面經(jīng)過精磨加工，未噴丸機(jī)加工面表面粗糙度較低。噴丸工藝1和工藝2的噴丸強度較低，對應(yīng)表面粗糙度增加不明顯。噴丸工藝3和工藝4采用鋼丸，隨著噴丸強度增加表面粗糙度增大。噴丸工藝5和工藝3相比，由于增加微粒子玻璃丸噴丸，表面粗糙度降低。噴丸工藝6和工藝4相比，由于增加微粒子陶瓷丸噴丸，表面粗糙度降低。噴丸工藝10和工藝9相比，增加了微粒子玻璃丸噴丸，表面粗糙度進(jìn)一步降低?？傊?，采用多道復(fù)合噴丸技術(shù)，既可以確保噴丸強化效果又不至于明顯增加噴丸表面粗糙度，使試樣獲得較高的表面質(zhì)量。

 

2.2 殘余應(yīng)力

 

 

圖4 不同工藝噴丸后試樣的表層殘余應(yīng)力分布

 

     圖4為噴丸后試樣表層殘余應(yīng)力分布?？梢钥闯?，表層殘余應(yīng)力分布因噴丸工藝的不同而呈現(xiàn)出巨大差異。未噴丸機(jī)加工表面殘余應(yīng)力為-263MPa，殘余壓應(yīng)力深度50μm；工藝1，2表面殘余應(yīng)力分別為-661MPa，-667MPa，殘余壓應(yīng)力深度分別為50μm，75μm；工藝3，4表面殘余應(yīng)力分別為-497MPa，-543MPa，殘余壓應(yīng)力深度分別為100μm，150μm；工藝5，6表面殘余應(yīng)力分別為-590MPa，-620MPa，殘余壓應(yīng)力深度分別為100μm，150μm。即噴丸工藝4，6引入最強的殘余壓應(yīng)力場，工藝3，5次之，工藝1，2引入殘余壓應(yīng)力場相對較弱。

 

     未噴丸機(jī)加工表面存在較低水平的殘余壓應(yīng)力，主要是由于磨削加工所致，機(jī)加工殘余應(yīng)力水平較低，因此沿材料深度方向的分布比較淺，對材料的表面性能不會產(chǎn)生明顯影響。工藝1和工藝2分別采用微粒子玻璃丸0.10mm強度和陶瓷彈丸0.20mm強度噴丸，可在表面獲得較高的殘余壓應(yīng)力，但玻璃丸和陶瓷丸噴丸強度較低，殘余壓應(yīng)力分布較淺。噴丸工藝3，4采用鋼丸，噴丸強度由0.10mm增至0.20mm，導(dǎo)致噴丸表面殘余壓應(yīng)力增大，最大殘余壓應(yīng)力也增大，由520MPa增至570MPa，殘余壓應(yīng)力深度增加。這是由于噴丸強度增加，彈丸沖擊材料的力度增大，導(dǎo)致材料表層形變程度增大，從而產(chǎn)生更大的殘余壓應(yīng)力以及更深的殘余壓應(yīng)力分布。與噴丸工藝3相比，工藝5中試樣殘余壓應(yīng)力場的層深、最大值變化不大。但工藝5中增加一道強度0.10mm的玻璃丸噴丸，有效增加了噴丸表面的殘余壓應(yīng)力，二次強化效果比較明顯。噴丸工藝6與工藝4的變化規(guī)律同樣類似，試樣表面殘余壓應(yīng)力增大。

 

     在噴丸過程中，材料表層發(fā)生塑性變形，而其內(nèi)部則始終為彈性變形，最終導(dǎo)致材料表層呈現(xiàn)殘余壓應(yīng)力的狀態(tài)，可以顯著提高材料的疲勞壽命。采用上述鋼丸強力噴丸+陶瓷式玻璃丸噴丸的復(fù)合噴丸方式(即工藝5，6)，可以進(jìn)一步增加噴丸表面的殘余壓應(yīng)力，緩解最表層殘余應(yīng)力分布梯度，從而優(yōu)化噴丸殘余應(yīng)力場的分布。

 

 

圖5 工藝5噴丸后試樣表面各點的殘余應(yīng)力

 

     為進(jìn)一步驗證噴丸工藝5對試樣表面殘余應(yīng)力分布均勻性的影響，在試樣表面隨機(jī)測量了A1~A9、B1~B9共計18個位置的殘余應(yīng)力,結(jié)果如圖5所示?？芍?，經(jīng)鋼丸強力噴丸+陶瓷式玻璃丸噴丸的復(fù)合噴丸后，試樣表面的殘余應(yīng)力分布較為均勻，波動不大，都在-700MPa左右，即工藝5能夠?qū)υ嚇颖砻嫫鸬胶芎玫膹娀Ч?/span>

 

2.3 衍射半高寬

 

 

圖6 不同工藝噴丸后試樣表層的衍射半高寬

 

      X射線衍射半高寬常用來間接表征材料噴丸后形變組織結(jié)構(gòu)，衍射半高寬越寬則材料內(nèi)晶粒越細(xì)及晶格畸變越大。噴丸后試樣表層的衍射半高寬分布如圖6所示?？芍鞴に嚨膰娡鑿娀幚砭茉谠嚇颖砻嬖斐裳苌浒敫邔挼膶捇?，且隨層深的增加而急劇減小，最終都穩(wěn)定在基體的2.2°左右。

 

     未噴丸機(jī)加工表面的衍射半高寬寬化最小，主要是由于磨削加工過程導(dǎo)致表面塑性變形所致，對材料的表面性能基本不會產(chǎn)生影響。工藝1和工藝2分別采用玻璃丸強度為0.10mm和陶瓷丸強度為0.20mm噴丸(N試片)，噴丸強度較低，其衍射寬化深度較淺。噴丸工藝3，4均采用鋼丸，噴丸強度為0.10、0.20mm(A試片)，噴丸強度較強，導(dǎo)致其衍射半高寬寬化深度較深?？芍獓娡鑿姸仁怯绊慩射線衍射半高寬寬化的最主要因素，這是因為噴丸強度增加導(dǎo)致表層形變程度增大，產(chǎn)生更加明顯的形變組織結(jié)構(gòu)即晶粒細(xì)化和晶格畸變增大，表現(xiàn)為衍射半高寬寬化的現(xiàn)象。

 

 

圖7 工藝5噴丸后試樣表面各點的衍射半高寬

 

     噴丸工藝5與工藝3或者工藝6與工藝4相比，增加了一道陶瓷式玻璃丸噴丸，其衍射半高寬寬化深度變化不明顯，但表面衍射半高寬寬化提升明顯。這是因為二次噴丸的噴丸強度較小，對材料的次表層影響不大，但對材料表面的二次強化效果明顯。除了殘余應(yīng)力分布的均勻性外，表面微觀畸變的均勻性對試樣表面質(zhì)量同樣起著關(guān)鍵作用。因此試驗中同樣測定了經(jīng)工藝5噴丸強化后，試樣表面衍射半高寬的具體數(shù)值，如圖7所示。經(jīng)鋼丸強力噴丸+陶瓷式玻璃丸噴丸的復(fù)合噴丸后，試樣表面的衍射半高寬分布均勻，方差較小，都在4.0°左右，相較于基體的2.2°提升明顯，能夠起到良好的強化效果。

 

2.4 殘余奧氏體含量

 

 

圖8 不同噴丸工藝后試樣表層殘余奧氏體沿層深的變化

 

     在0Cr16Ni5Mo1馬氏體不銹鋼中，馬氏體相強度、硬度更高，奧氏體相的塑性韌性更好。因此，對于提高材料的疲勞壽命，獲得外強里韌的組織結(jié)構(gòu)，即提高表層馬氏體的占比，降低殘余奧氏體含量，而這恰恰是噴丸強化所能帶來的效果。經(jīng)不同工藝噴丸處理后，試樣表層殘余奧氏體含量隨深度的變化，如圖8所示。從數(shù)據(jù)中看出，機(jī)加工表面的奧氏體向馬氏體轉(zhuǎn)變量非常少；噴丸處理能夠明顯提高奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體的數(shù)量。

 

    噴丸工藝1和2分別采用玻璃丸和陶瓷丸噴丸，噴丸強度較低，噴丸后馬氏體相變深度較淺。噴丸工藝3~6都經(jīng)過用鋼丸進(jìn)行的較高噴丸強度的噴丸處理，彈丸打擊力度大，材料表層的形變程度大，奧氏體向馬氏體轉(zhuǎn)變得更加充分，發(fā)生馬氏體相變的深度大。噴丸工藝5與工藝3或者工藝6與工藝4相比，增加了一道陶瓷式玻璃丸噴丸，進(jìn)一步促進(jìn)了表面馬氏體的相變，給表面殘余奧氏體含量帶來一定程度下降。結(jié)果表明采用鋼丸強力噴丸+陶瓷式玻璃丸噴丸的復(fù)合噴丸方式，促進(jìn)表層噴丸馬氏體更充分的發(fā)生相變，為表層帶來更好強化效果。

 

2.5 顯微硬度

 

 

圖9 不同工藝噴丸后試樣表層硬度沿層深的變化

 

     圖9為噴丸后樣品表層硬度沿層深的變化曲線。由圖9可以看出，各噴丸工藝均使試樣表層硬度得到明顯提升，且隨噴丸強度的增加而提升明顯；同時二次陶瓷式玻璃丸噴丸可進(jìn)一步提升表面硬度；從表面到基體，硬度提升逐漸降低，顯微硬度最終都降低到320HV左右。

 

     噴丸工藝1和工藝2表面顯微硬度分別可達(dá)394HV和418HV，但其噴丸強度較低，硬化層深度在75μm以內(nèi)。噴丸工藝3和4，隨著噴丸強度的增加，導(dǎo)致材料表層形變程度增大，硬化層深度逐漸增大，加工硬化現(xiàn)象更加明顯，表面顯微硬度由435HV提升至447HV，硬化層深度由150μm提升為200μm。噴丸工藝5與工藝3、工藝6與工藝4相比，由于增加了一道陶瓷玻璃丸噴丸，在增加殘余壓應(yīng)力和改善組織結(jié)構(gòu)的同時，表面顯微硬度也有所提高，噴丸工藝6的表面顯微硬度最高為459HV。

 

     材料硬度是一個綜合性指標(biāo)，通常受多種因素的影響，例如噴丸表層的殘余壓應(yīng)力、形變細(xì)化組織結(jié)構(gòu)以及噴丸誘發(fā)殘余奧氏體向馬氏體相變等。表層噴丸殘余壓應(yīng)力越大、形變細(xì)化組織結(jié)構(gòu)越明顯以及噴丸誘發(fā)馬氏體相變越充分，導(dǎo)致噴丸表層的顯微硬度就越高。

 

3 結(jié)論

 

   (1)噴丸強化處理可以為0Cr16Ni5Mo1馬氏體不銹鋼試樣表面帶來明顯的強化效果，且強化效果隨噴丸強度的提高而明顯提升，其中殘余壓應(yīng)力引入、衍射半高寬寬化、殘余奧氏體含量降低以及硬度提升都很明顯。

 

     (2)僅對試樣進(jìn)行玻璃丸0.10mm和陶瓷彈丸0.2mm強度(N試片)噴丸強化時，噴丸強度較低，硬化層深度較淺，對試樣表層的強化作用有限；僅對試樣進(jìn)行鋼丸0.10，0.20mm 強度(A試片)噴丸強化時，噴丸強度較大，能夠?qū)υ嚇颖韺悠鸬捷^好的強化作用，但會引入較大的表面粗糙度，對疲勞壽命的提升起到不利影響。

 

     (3)對試樣進(jìn)行鋼丸強力噴丸+玻璃/陶瓷噴丸的復(fù)合噴丸處理，在試樣表面可以產(chǎn)生較高的殘余壓應(yīng)力(-590MPa、-620MPa)和較大的衍射半高寬(3.955°、4.17°)，并且噴丸后的表面粗糙度增大不明顯(Ra為0.889μm、1.625μm)。此外證實，表面各點的殘余壓應(yīng)力、衍射半高寬差別不大即分布比較均勻。

 

作者：李克1，朱文龍2，宋逸思2，李傳維2，劉珊1，廖瑜2，姜傳海2

單位：1.中國航發(fā)南方工業(yè)有限公司；2.上海交通大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院

來源：《理化檢驗-物理分冊》2021年第12期