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嘉峪檢測網(wǎng) 2025-04-29 09:04
介紹
噪聲，或者更具體地說是由帶電粒子的隨機運動引起的電壓和電流波動，存在于所有電子系統(tǒng)中。射頻和微波接收器必須從極小的信號中提取信息，因此了解噪聲及其如何在系統(tǒng)中傳播是一個特別關(guān)注的問題。電路元件增加的噪聲會隱藏或掩蓋低電平信號，增加語音或視頻接收的障礙，數(shù)字系統(tǒng)中位檢測的不確定性并導致雷達錯誤。以噪聲因子或噪聲系數(shù)的形式測量電路元件的噪聲貢獻是射頻和微波工程師的一項重要任務。本文及其相關(guān)附錄概述了噪聲測量方法，并詳細強調(diào)了 Y 因子方法及其相關(guān)的測量不確定度。
噪聲測量
電路元件的噪聲貢獻通常根據(jù)噪聲系數(shù)、噪聲因數(shù)或噪聲溫度來定義。這些是量化電路元件添加到信號中的噪聲量的術(shù)語。它們可以使用可用的測試設備直接測量，也可以使用系統(tǒng)和電路仿真軟件進行建模。
圖 1. 帶有信號、熱噪聲和附加噪聲的放大器示例
考慮圖1中示意性顯示的放大器1。它的預期工作是放大出現(xiàn)在其輸入端的信號并將其傳送到負載。輸入端的熱噪聲與輸入信號一起被放大。放大器還會產(chǎn)生額外的噪聲。負載接收由放大的輸入信號、放大的熱噪聲和放大器貢獻的附加噪聲之和組成的復合信號。噪聲系數(shù)、噪聲系數(shù)和噪聲溫度是用于量化電路元件（在本例中為放大器）添加的噪聲的品質(zhì)因數(shù)。
噪聲系數(shù)、噪聲系數(shù)和噪聲溫度
噪聲因子定義為輸入端的信噪比除以輸出端的信噪比。只要輸入和輸出的測量帶寬相同，噪聲因子總是大于 1。
噪聲系數(shù)是以 dB 表示的噪聲系數(shù)。
噪聲系數(shù)和噪聲因子的定義適用于任何電氣網(wǎng)絡，包括包含混頻器和 IF 放大器（上變頻器或下變頻器）的變頻網(wǎng)絡。
有源設備
如果我們考慮具有輸入信號S(ω)、電壓增益A(ω)和以N A (ω)輸出為參考的附加噪聲的放大器或變頻器等電氣網(wǎng)絡，我們有
其中N in是系統(tǒng)輸入端的噪聲。括號(ω)用于表示這些是頻率相關(guān)的量。為簡單起見，除非為了清楚起見，我
們將在本文的其余部分刪除此功能符號。
當輸入端的噪聲是熱噪聲N T時，存在一種重要的情況。 Ñ ?具有的功率電平的平的功率譜密度| N ?（ω）| 2 = kTB。k是指玻爾茲曼常數(shù)，T ∥ 以開爾文度為單位的絕對溫度，B是指以赫茲表示的系統(tǒng)帶寬。在 1 Hz 帶寬內(nèi)測量時，300 開爾文的kTB τ 值為 4.14X10 -21 W 或 -174 dBm。
類似地，輸出端的信噪比由下式給出
其中A是被測器件的電壓增益（DUT）和Ñ甲是由DUT添加的噪聲電壓。噪聲因子可以通過取比值來計算。
使用功率增益而不是電壓增益通常更實用。設系統(tǒng)的功率增益為
G = |A| 2
方程 5 變?yōu)?/span>
在輸入噪聲為熱噪聲或KT 0 B 的情況下
上式中的T 0是指標準溫度，通常為290K。
噪聲系數(shù)和噪聲系數(shù)表示系統(tǒng)中的功能塊貢獻的過量噪聲（超出系統(tǒng)熱噪聲）。
有效噪聲溫度是指匹配輸入電阻顯示相同附加噪聲所需的溫度。
有效噪聲溫度可以通過以下方式與噪聲因子相關(guān)
T 0是參考溫度，通常為290K。圖 2. 噪聲溫度與噪聲系數(shù)圖顯示了噪聲溫度與噪聲系數(shù)圖。無噪聲設備的噪聲溫度絕對為零或 0 K，而 4 dB 噪聲系數(shù)相當于大約 430 K 的噪聲溫度。
圖 2. 噪聲溫度與噪聲系數(shù)
無源設備
僅由電阻或電抗元件組成的無源設備具有小于或等于 1 的功率增益，并且除了熱噪聲之外不會產(chǎn)生附加噪聲。輸入端接時輸出端的噪聲功率始終為kTB。應用公式 5 和公式 6，我們有
上述等式表明無源器件的噪聲系數(shù)是其功率增益的倒數(shù)。例如，3 dB 衰減器 ( G = 1/2 ) 的噪聲系數(shù)為 3 dB。
級聯(lián)級的噪聲系數(shù)
考慮由兩個階段組成的雙端口網(wǎng)絡。第一級的輸入端存在熱噪聲。這種熱噪聲被第一級增益放大，并且第一級產(chǎn)生的任何附加噪聲都被添加到它上面。第一級輸出端的噪聲為
第二階段將第一階段的輸出呈現(xiàn)給它。第二級放大輸入并產(chǎn)生額外的噪聲。
上面說明的原理可以擴展到多個階段。
噪聲因子是輸入端的 SNR 與輸出端的 SNR 之比。對于給定的輸入信號，k 級級聯(lián)的比率為
將公式 6 應用到公式 16 可得出由 k 個級聯(lián)級組成的系統(tǒng)的噪聲系數(shù)計算?？紤]系統(tǒng)中的 K 個階段。第 k 級具有功率增益G K和噪聲因子F k來自前級的信號和噪聲都到達第 k 級的輸入。第 k 級的貢獻被它前面的增益減少了。K級級聯(lián)的噪聲系數(shù)計算可以從
級聯(lián)級的有效噪聲溫度
可以操縱相同的方程來給出級聯(lián)級的有效噪聲溫度。如果我們用它們的有效噪聲溫度代替每個階段的噪聲因子，我們得到
噪聲系數(shù)測量
Y因子法
Y 因子方法使用可以關(guān)閉和打開的噪聲源。它基于兩次功率測量，每一次測量都使用相同的端口阻抗3和相同的測量帶寬。噪聲源具有指定數(shù)量的過量噪聲。這被指定為過量噪聲比或 ENR。ENR 是來自源的噪聲與系統(tǒng)熱噪聲或 kTB 的比率，通常以 dB 表示。
使用 Y 因子方法進行噪聲系數(shù)測量涉及使用可切換噪聲源和四次功率測量。前兩個測量用于表征用于進行測量的接收機的噪聲行為。P 1是在噪聲源處于關(guān)閉狀態(tài)時由測量接收器測量的功率。P 2是噪聲源處于開啟狀態(tài)時由測量接收器測量的功率。在接下來的兩次功率測量中，被測設備 (DUT) 被插入噪聲源和接收器之間。P 3和P 4分別是在噪聲源關(guān)閉和打開的情況下在 DUT 輸出端進行的功率測量。
然后有進行測量的三個步驟。第一個步驟通常稱為校準步驟，是測量用于進行功率測量的 RF 接收器的噪聲系數(shù)。第二步是對級聯(lián)接收器和 DUT 進行噪聲系數(shù)測量。下一步是去嵌入兩個測量值。
讓接收器噪聲系數(shù)為
DUT 和接收器級聯(lián)的噪聲系數(shù)為
DUT 的功率增益是通過取比值來衡量的
從級聯(lián)噪聲系數(shù)方程我們有
用功率比代替 Y 因子，我們得到
公式 26 根據(jù) Y 因子方法中的四個功率測量值表示被測設備的噪聲系數(shù)。這種依賴于一系列功率測量的方法非常適合低電平測量接收機。它已在現(xiàn)代頻譜分析儀中實施，作為進行噪聲系數(shù)測量的一種經(jīng)濟有效的方法。
冷源或網(wǎng)絡分析儀方法
冷源方法本質(zhì)上是測量具有參考溫度（冷）輸入的設備輸出端的噪聲功率。這取決于對器件增益的非常準確的了解。網(wǎng)絡分析儀可以極其準確地測量增益，因此非常適合這種方法。與 Y 因子方法一樣，冷源方法需要一個校準步驟來確定測量接收機的噪聲系數(shù)。這是通過使用校準噪聲源和類似于公式 21 中描述的方法來完成的。
然后使用通常的網(wǎng)絡分析儀方法測量被測設備的增益作為頻率的函數(shù)。然后使用連接到被測設備的冷源作為頻率的函數(shù)進行功率測量。如果我們令 ⅰ N A (ω)是被測設備添加的噪聲，ⅰ N R (ω)是接收機添加的噪聲，那么測得的功率為
一些網(wǎng)絡分析儀4提供噪聲系數(shù)測量選項，其中包括其接收機中的低噪聲前置放大器、校準噪聲源和進行測量的軟件。網(wǎng)絡分析儀進行精確傳輸和反射測量的能力意味著可以對設備進行完整的表征，包括噪聲系數(shù)和 S 參數(shù)，使網(wǎng)絡分析儀測量成為包含在基于軟件的系統(tǒng)模型中的理想選擇。
信號發(fā)生器（兩倍功率）方法
具有高噪聲系數(shù)的測量設備給流行的 Y 因子方法帶來了一個問題。隨著噪聲系數(shù)接近源 ENR，Y 因子接近統(tǒng)一。這會影響 Y 因子測量的準確性。雙倍功率方法使用信號發(fā)生器和具有準確已知噪聲帶寬的測量接收器，例如頻譜分析儀。被測設備的輸入端接在大約參考溫度（通常為 290K）的負載上。然后將信號發(fā)生器連接到被測設備，直到測得的功率恰好為 3 dB 或輸入端接時測得的功率的兩倍。此時正弦功率與噪聲功率完全相同，可以計算噪聲因子。接收器帶寬的知識很重要，但不需要設備增益的知識。
可以使用公式 24 中的級聯(lián)噪聲系數(shù)公式去嵌入 DUT 的噪聲因子。
直接噪聲測量方法
只要增益已知，就可以直接使用頻譜分析儀或具有準確已知帶寬的其他接收器測量具有高噪聲系數(shù)的設備。被測設備的輸入端接在接近參考溫度 (290K) 的源中。測量其輸出端的噪聲功率并計算噪聲因子
需要了解接收器帶寬，以及了解設備增益。級聯(lián) DUT 和接收器的噪聲因子可以根據(jù)公式 24 中級聯(lián)噪聲系數(shù)的公式計算。
變頻器中的噪聲系數(shù)測量
超外差接收器是當今使用的大多數(shù)射頻通信系統(tǒng)的核心。超外差接收器通過在固定中頻 (IF) 執(zhí)行關(guān)鍵濾波和放大功能來提供高增益和頻率選擇性的能力使其成為從 AM 無線電到跟蹤深空探測器的接收器等敏感接收器的首選架構(gòu)。
超外差無線電接收器的核心是頻率轉(zhuǎn)換（混頻），有時分幾個階段完成，將包含在載波周圍的頻譜信息傳輸?shù)?IF。因此，變頻器的噪聲性能是接收機設計的一個關(guān)鍵方面。
測量接收機和變頻器的噪聲系數(shù)、噪聲因數(shù)或噪聲溫度與上述用于在單一頻率下工作的元件的方法類似，不同之處在于輸入端的頻帶與頻率轉(zhuǎn)換器的頻帶不同。輸出端的頻率。還必須注意混頻器的雙邊帶特性以及采樣器和其他諧波混頻器中的多次轉(zhuǎn)換。
具有圖像抑制功能的變頻器
圖 3. 典型的變頻級。
RF 接收器中使用的典型頻率轉(zhuǎn)換器在混頻器之前包含一個鏡像抑制濾波器。由于正弦乘法的雙邊帶特性，鏡像抑制濾波器是必要的。
上面的和項被 IF 帶通濾波器拒絕，留下兩種可能出現(xiàn)在 IF 濾波器內(nèi)的信號。
上述方程有兩種可能的解。
鏡像抑制濾波器設計為僅通過上邊帶或僅通過下邊帶，但不能同時通過，如圖 4 所示。
圖 4. 鏡像抑制濾波器選擇兩個可能的信號邊帶之一。
噪聲可以表示為具有跨所有頻率的頻率內(nèi)容的寬帶隨機過程。所有電阻器件都會產(chǎn)生熱噪聲。散粒噪聲的產(chǎn)生是由于離散電子流動的電流的顆粒性質(zhì)。圖 3 所示系統(tǒng)的每一級都有噪聲發(fā)生器。在鏡像抑制之前產(chǎn)生的位于濾波器通帶之外的噪聲分量將被濾波器去除。濾波器后產(chǎn)生的噪聲成分的兩個邊帶將被混頻器轉(zhuǎn)換。無源濾波器大多是反應性的，因此不會表現(xiàn)出熱噪聲。然后可以假設在混合級中由電路元件添加的所有噪聲都來自位于濾波之后的元件。因此來自兩個邊帶的噪聲存在于 IF 中，
圖 5. 上下噪聲邊帶都被轉(zhuǎn)換。
來自被拒絕邊帶的附加噪聲與系統(tǒng)添加的任何噪聲都無法區(qū)分，并且通常包含在接收機的噪聲系數(shù)測量中。但是，有些情況需要特別注意。
圖 6. 測量包含鏡像抑制濾波器的變頻器中的噪聲系數(shù)。
考慮在如圖 6 所示的變頻器系統(tǒng)中進行的噪聲系數(shù)測量。混頻器前面的鏡像抑制濾波器僅允許來自噪聲源的落在所需邊帶（1.05 GHz 至 1.25 GHz）中的多余噪聲進入混頻器，而來自兩個邊帶的熱噪聲進入混頻器。除了必須考慮變頻器的影響外，此類系統(tǒng)中的測量非常簡單。
噪聲系數(shù)測量分兩部分完成，詳見公式 20 – 公式 23。第一部分測量測量接收機的 Y 因子。這是在混頻器和 IF 濾波器之后存在的頻帶上完成的。變頻器提供頻率轉(zhuǎn)換，以便組合 DUT 和測量接收機的 Y 因子測量在混頻器之前存在的頻帶上完成。需要對執(zhí)行噪聲功率測量的頻譜分析儀進行調(diào)諧，使其覆蓋 100 MHz 至 200 MHz If 在其跨度內(nèi)。噪聲系數(shù) VS 頻率圖的 X 軸需要顯示等效 RF 頻率，覆蓋 1.1 GHz 至 1.2 GHz。
可以通過修改公式 20 – 公式 24 以包括不同頻段來檢查變頻器的噪聲系數(shù)測量。如果我們將屬于混頻器之前頻帶的頻率表示為ω 1，將混頻器之后存在的頻帶中的頻率表示為ω 2，則在混頻器后頻帶完成的接收器的噪聲因子為
在混頻器輸入頻段測量的 DUT 和接收器級聯(lián)的噪聲系數(shù)為
以功率比表示的 DUT 的轉(zhuǎn)換增益是通過取比值來衡量的
公式 27 中的下標 1-2 用于表示所討論的增益是頻率轉(zhuǎn)換增益或ω 1處的功率與ω 2處的功率之比。
從級聯(lián)噪聲系數(shù)方程我們有
需要注意的是，公式 35 中使用了兩個不同的 ENR 值。IF（混頻器輸出頻率）處噪聲源的 ENR 用于單獨測量接收機時。當變頻器進行測量時，將使用混頻器輸入頻率下噪聲源的 ENR。
測量中不包括圖像抑制濾波器
模塊化系統(tǒng)通常將鏡像抑制濾波器放置在與混頻器和 IF 濾波器不同的模塊中。在與其預期的鏡像抑制濾波器分離的變頻器中進行噪聲系數(shù)測量通常很有用。此類系統(tǒng)中的測量將包括來自上邊帶和下邊帶的噪聲分量，如圖 7 所示。必須調(diào)整測量值以說明工作環(huán)境（包括鏡像抑制濾波器）和測試環(huán)境的差異。才不是。
圖 7 顯示了一個測量示例，其中不包括圖像抑制濾波器。噪聲源在上邊帶和下邊帶都產(chǎn)生噪聲，兩者都在 IF 處轉(zhuǎn)換為相同的頻帶。
圖 7. 變頻器中的噪聲系數(shù)測量，其中測量中不包括鏡像抑制濾波器。
用于測量接收器的 Y 因子測量方程與方程 18 相同。必須修改雙邊帶轉(zhuǎn)換器的 Y 因子測量方程以考慮來自兩個邊帶的貢獻。如果ENR ù ω 1和ENR大號ω 1是在上邊帶過量噪聲比帶和下邊帶分別，G ù ω 1-2和G大號ω 1-2是表示上和下邊帶轉(zhuǎn)換增益（或損失）作為功率比和| NA（ω 2）2 | 是由頻率轉(zhuǎn)換器級添加的噪聲參考后混頻器頻率，然后
變頻器的雙邊帶轉(zhuǎn)換增益可以通過取比值來測量
公式 37 的一個有用的特殊情況是噪聲源 ENR 和混頻器轉(zhuǎn)換增益都隨頻率保持恒定。
等式 37 然后簡化為
在這種情況下，雙邊帶增益是單邊帶情況增益的兩倍。
接收器的 Y 因子是在混頻器之后存在的頻帶上測量的。
可以測量級聯(lián)變頻器和接收器的 Y 因子。對該測量的分析需要包括上邊帶和下邊帶。讓下標U表示上邊帶ENR和增益，下標L表示下邊帶。
從方程 31，
通常，可以使用公式 19 計算噪聲系數(shù)，為方便起見在此重復。
在測量雙邊帶混頻器時，我們必須考慮 ENR 的三個可能值。ENR和 ENR指的是混頻器輸入下邊帶和上邊帶的過量噪聲比。ENR?ω?? 是指混合后存在的頻帶處的過量噪聲比。讓我們將 ENR??? ?ω?? 定義為有效的雙邊帶 ENR。
從級聯(lián)噪聲因子的方程
對于轉(zhuǎn)換增益在上下邊帶上平坦的情況
需要注意的是，測量中包含鏡像抑制濾波器的情況下的噪聲因子為
可以將公式 42 擴展到下邊帶。對于上邊帶和下邊帶轉(zhuǎn)換增益相等且 ENR 平坦的情況。
隨機噪聲的本質(zhì)
熱噪聲
宇宙中的一切都在運動。即使是表面上仍然存在分子隨機振動的物體。這種隨機振動被人類的感官感知為熱量。事實上，溫度是這些隨機振動的平均動能的量度。絕緣體、導體和半導體中的分子、電荷載流子（電子和空穴）以及構(gòu)成電子設備的所有物理結(jié)構(gòu)也是如此。熱噪聲的功率由下式給出
括號表示這是一個以平均值表示的統(tǒng)計量。P n = kTB .Equation 44 中的變量是：
P n = 以瓦特表示的噪聲功率，
T = 開爾文絕對溫度，
B = 以赫茲為單位的帶寬，以及
? K = 1.3806488×10 -23焦耳/度為k =玻耳茲曼常數(shù)。
電子元件發(fā)出的熱噪聲表現(xiàn)為電壓和電流的波動。在有限帶寬內(nèi)觀察時，電壓和電流的統(tǒng)計分布接近高斯分布。
熱噪聲的功率譜密度
理想電阻器中的熱噪聲大約是 RF 和微波工程師使用的大多數(shù)頻率的白色。當電磁波的量子性質(zhì)占主導地位時，這種平坦頻率分布的偏差存在于非常高的頻率上。
方程 45 包括光子能量hf，其中 h 是普朗克常數(shù)。在絕大多數(shù)情況下，RF 和微波工程師使用的工作頻率使得hf / kT ? 1 和公式 46 簡化為熟悉的公式，顯示熱噪聲的平坦功率譜密度P n (f) = kTB。例外情況發(fā)生在非常低的噪聲溫度和非常高的頻率下。
圖 8 顯示了為噪聲功率譜密度著色的量子效應。在量子效應占主導地位之前，可以認為熱噪聲具有高達 100 GHz 或更高的平坦功率譜密度。
圖 8. 包括量子效應在內(nèi)的熱噪聲。
散粒噪聲
工程師通常認為電流是一個連續(xù)的量。實際上，它由離散電子組成，每個電子都帶有固定電荷。電流被量化。電流不是連續(xù)流動，而是由單個電子從電路中的源到負載的影響組成。隨著時間的推移，電子以均勻的分布到達。這種到達時間變化的影響稱為散粒噪聲或微粒噪聲。附錄 2 推導出散粒噪聲的功率譜密度方程。噪聲功率與電流成正比。有效噪聲電流近似于高斯分布，其 RMS 值或標準偏差由下式給出
i/f 噪音
在從尼羅河的泛濫模式到人腦神經(jīng)元放電的許多過程中都觀察到了功率譜密度隨i/f變化的隨機波動。一些噪聲現(xiàn)象在非常低的頻率下也表現(xiàn)出與白噪聲的偏差。這種所謂的i/f噪聲或粉紅噪聲的功率譜密度近似于與頻率成反比的曲線。它可能在低頻占主導地位，但在幾赫茲到幾赫茲的頻率范圍內(nèi)低于平坦的熱噪聲，具體取決于相關(guān)設備。
噪聲功率譜密度圖
下圖說明了電子元件噪聲的功率譜密度，從 1 Hz 的頻率開始，在290 K 的溫度下擴展到 10 14 Hz。低頻顯示 1/f 效應，在它們的功率譜之前，這些效應占主導地位密度低于熱噪聲。非常高的頻率包括量子效應。對于電子設備運行的大多數(shù)頻率，功率譜密度可以認為是平坦的。
圖 9. 噪聲功率譜密度說明。
電子元件中的噪聲
由于熱能，所有物理物質(zhì)都會發(fā)生分子振動。溫度實際上是運動分子平均動能的量度。電子設備也不例外。由于分子的振動，所有電子設備都會在一定程度上產(chǎn)生噪音。
電阻器
電阻器會產(chǎn)生由其內(nèi)部分子的隨機波動引起的熱噪聲。根據(jù)其等效噪聲電流的等效噪聲電壓來考慮電阻器的噪聲貢獻通常很有用。這些值可以從套件的知識中推導出來，即粒子的熱能，也稱為熱噪聲本底。由電阻器中的熱噪聲引起的等效噪聲電壓的推導見附錄 1。由下式給出
等效熱噪聲電流由下式給出
電阻的噪聲功率具有平坦的功率譜密度，僅取決于溫度和電阻值。
電容器
理想的電容器，像所有電抗元件一樣，不會出現(xiàn)熱噪聲。然而，電容器由不完美的導體和電介質(zhì)制成，因此具有相關(guān)的電阻。來自電容器的噪聲電壓可以從包含電阻器和電容器的并聯(lián)組合的電路的噪聲電壓導出。讓電阻上升到無窮大，我們得到了單獨從電容器發(fā)出的熱噪聲功率，如附錄 1 所示。
當我們讓有效并聯(lián)電阻達到無窮大時，會出現(xiàn)一個有趣的結(jié)果。在所有頻率上積分的總噪聲功率僅取決于溫度和電容值。
電感器
與所有電抗元件一樣，理想的電感器不會出現(xiàn)熱噪聲。然而，真正的電感元件會在其繞組和磁芯中產(chǎn)生損耗。這些損耗可以建模為等效串聯(lián)電阻器，它可以顯示為貢獻噪聲。附錄 1 顯示了電感器噪聲的推導。它僅取決于電感器的有效串聯(lián)電阻，由下式給出
有源設備
有源設備可能有許多噪聲源。它的每個電阻元件都會產(chǎn)生熱噪聲。偏置電流會產(chǎn)生散粒噪聲。所有電路元件的內(nèi)部電抗塑造了噪聲的功率譜分布。根據(jù)等效噪聲電壓和電流對電路元件中的所有噪聲源進行建模通常很有用，如圖 10 中的運算放大器所示。
圖 10. 具有等效噪聲電壓和電流的運算放大器。
實際運算放大器被建模為理想的無噪聲運算放大器，在其輸入端增加了噪聲電壓和噪聲電流。噪聲貢獻也可以用放大器輸出端的等效噪聲源建模。噪聲電壓和噪聲電流代表運算放大器內(nèi)部所有電路元件的總貢獻。電阻元件貢獻熱量。偏置電流會產(chǎn)生散粒噪聲。電抗元件可以塑造噪聲功率譜分布。晶體管、RF 放大器和所有有源元件都可以用這種方式建模。等效噪聲源的實際值可以通過測量或?qū)Ψ糯笃鲀?nèi)部電路的仔細建模來確定。
結(jié)論
噪聲存在于所有電子系統(tǒng)中。了解噪聲以及如何在系統(tǒng)中適當?shù)販y量、建模和考慮其影響是必須從極小信號中提取信息的 RF 和微波接收器的一個重要問題。電路元件添加的噪聲會隱藏或掩蓋低電平信號，從而對接收的信號造成損害。
以噪聲因子或噪聲系數(shù)的形式測量電路元件的噪聲貢獻是射頻和微波工程師的一項重要任務。本文及其相關(guān)附錄概述了噪聲測量方法，并詳細強調(diào)了 Y 因子方法及其相關(guān)的測量不確定度。
來源：射頻學堂
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